Écoulements torrentiel et fluvial

L'écoulement fluvial et l'écoulement torrentiel sont les deux grands régimes d'écoulement que l'on dénote dans la nature. Ils traduisent notamment l'équilibre de l'écoulement dans un canal que ce soit une rivière, un cours d'eau ou encore un conduit fermé. Ce type d'écoulement est relativement complexe, car il présente une surface libre (zone de contact air/fluide). La surface du fluide n'est pas contrainte par une surface (comme c'est le cas dans un tuyau d'arrosage par exemple) mais uniquement par la pression atmosphérique. Ainsi, cette surface peut se déformer (courbure de la surface, augmentation ou diminution du tirant d'eau, etc.) en fonction des caractéristiques du canal et des contraintes extérieures. C'est pourquoi l'écoulement peut varier dans le temps et dans l'espace en fonction du débit, de la pente du canal, de sa section et de la présence ou non d'obstacle dans le lit du canal. Dans ce genre de configuration, l'écoulement est en pratique majoritairement gouverné par la pente du canal et moins par la différence de charge (comme c'est le cas avec la pression dans le cas d'un écoulement de Poiseuille).

Caractéristique d'un canal et de l'écoulement

L'écoulement au sein d'un canal, d'une rivière, d'un fleuve ou encore d'une canalisation peut être caractérisé par un certain nombre de grandeurs physiques^{[1],[2],[3],[4]} définies ci-dessous:

• La section du canal: géométrie du canal dans l'axe perpendiculaire au sens de l'écoulement
• Le tirant d'eau ou hauteur d'eau ${\textstyle h}$: distance entre le point le plus bas de la section et la surface libre
• La section mouillée ${\displaystyle {\ce {S}}}$: limitation de la section du canal par les parois et la surface libre
• La largeur au miroir ${\displaystyle B}$: largeur de la section mouillée au niveau de la surface libre
• La hauteur du fond ${\displaystyle Z_{f}}$
• La hauteur de la surface libre ${\displaystyle Z_{I}=Z_{f}+h\cos(\alpha )}$
• Le débit ${\displaystyle Q}$
• La vitesse moyenne de l'écoulement ${\displaystyle V=Q/S}$
• La pente du canal ${\displaystyle I=-{\frac {dZ}{dX}}=tan(\alpha )}$
• Le périmètre mouillé ${\displaystyle P_{m}}$: périmètre de la section mouillée ayant un contact avec les parois
• Le rayon hydraulique ${\displaystyle R_{h}=S/P_{m}}$

Le périmètre mouillé et le rayon hydraulique sont des grandeurs calculables^[1],[2] en fonction de la géométrie du canal dont certains exemples sont mis en évidence dans le calcul du diamètre hydraulique et brièvement rappelé ci-dessous.

Largeur, ${\displaystyle B}$	${\displaystyle b}$	${\displaystyle b+2\times mh}$	${\displaystyle 2\times mh}$	${\displaystyle (\sin {\frac {\theta }{2}})\cdot {}D}$ ou ${\displaystyle 2{\sqrt {h\cdot {}(D-h)}}}$
Surface, ${\displaystyle S}$	${\displaystyle b\times h}$	${\displaystyle (b+mh)\cdot {}h}$	${\displaystyle m\times h^{2}}$	${\displaystyle {\frac {1}{8}}(\theta -\sin {\theta })\cdot {}D^{2}}$
Périmètre mouillé, ${\displaystyle P_{m}}$	${\displaystyle b+2h}$	${\displaystyle b+2\cdot {}h\cdot {}{\sqrt {1+m^{2}}}}$	${\displaystyle 2h\cdot {}{\sqrt {1+m^{2}}}}$	${\displaystyle {\frac {1}{2}}\theta \cdot {}D}$
Rayon hydraulique, ${\displaystyle R_{h}}$	${\displaystyle {\frac {bh}{b+2h}}}$	${\displaystyle {\frac {(b+mh)\cdot {}h}{b+2h\cdot {}{\sqrt {1+m^{2}}}}}}$	${\displaystyle {\frac {mh}{2\cdot {}{\sqrt {1+m^{2}}}}}}$	${\displaystyle {\frac {1}{4}}\left[1-{\frac {\sin \theta }{\theta }}\right]D}$

Classification du type d'écoulement

Afin de déterminer si un écoulement est plutôt fluvial ou torrentiel, on utilise généralement le nombre de Froude^{[1],[2],[3],[4]}. Il est défini comme le rapport entre la vitesse de l'écoulement et la vitesse des ondes de surface (aussi appelée ondes de gravité).

${\displaystyle F_{r}={\frac {V}{\sqrt {gh}}}}$ où V est la vitesse, g l'accélération de pesanteur et h la hauteur d'eau.

Si l'on considère que l'on se place dans le cas d'un écoulement à vitesse constante, on observe que le nombre de Froude est uniquement dépendant de la hauteur de l'écoulement. On peut alors définir la hauteur critique ${\textstyle h_{c}}$ de cet écoulement comme la hauteur pour laquelle les ondes de surface se propagent à la même célérité que l'écoulement ${\textstyle F_{r}=1}$^[1],[2],[3]. Nous verrons par la suite que la hauteur d'eau est fonction de la pente ${\displaystyle I}$ du canal. On peut ainsi définir une pente critique ${\displaystyle I_{c}}$ pour laquelle ${\textstyle h=h_{c}}$. On peut alors mettre en évidence 3 grands régimes d'écoulement.

Régime fluvial (Cas subcritique)

Le régime fluvial est caractérisé par un nombre de Froude ${\textstyle F_{r}<1}$. Ainsi, la célérité des ondes de surface est supérieure à la vitesse de l'écoulement du fluide. Ceci se traduit par une hauteur d'eau ${\textstyle h}$ importante et supérieure à la hauteur d'eau critique ${\textstyle h_{c}}$ de l'écoulement (${\textstyle h>h_{c}}$). La pente ${\displaystyle I}$ de l'écoulement est quant à elle inférieure à la pente critique ${\displaystyle I_{c}}$ de l'écoulement (${\textstyle I<I_{c}}$).

Régime critique

Le régime critique est caractérisé par un nombre de Froude ${\textstyle F_{r}=1}$. Ainsi, la célérité des ondes de surface est égale à la vitesse de l'écoulement du fluide. Ceci se traduit par une hauteur d'eau ${\textstyle h}$ égale à la hauteur d'eau critique ${\textstyle h_{c}}$ de l'écoulement (${\textstyle h=h_{c}}$). La pente ${\displaystyle I}$ de l'écoulement est donc égale à la pente critique ${\displaystyle I_{c}}$ de l'écoulement (${\textstyle I=I_{c}}$).

Régime torrentiel (Cas supercritique)

Le régime torrentiel est caractérisé par un nombre de Froude ${\textstyle F_{r}>1}$. Ainsi, la célérité des ondes de surface est inférieure à la vitesse de l'écoulement du fluide. Ceci se traduit par une hauteur d'eau ${\textstyle h}$ faible et inférieur à la hauteur d'eau critique ${\textstyle h_{c}}$ de l'écoulement (${\textstyle h<h_{c}}$). La pente ${\displaystyle I}$ de l'écoulement est quant à elle supérieure à la pente critique ${\displaystyle I_{c}}$ de l'écoulement (${\textstyle I>I_{c}}$).

Précision sur le caractère turbulent de l'écoulement

Le nombre de Reynolds est utilisé en plus du nombre de Froude afin de caractériser plus finement le type d'écoulement, en particulier son caractère turbulent^[1].

${\displaystyle R_{e}={\frac {Vh}{\nu }}}$ où ${\displaystyle \nu }$ correspond à la viscosité cinématique du fluide. Ainsi, on peut préciser:

• ${\textstyle F_{r}<1}$, ${\displaystyle R_{e}<500}$ écoulement fluvial et laminaire
• ${\textstyle F_{r}<1}$, ${\displaystyle R_{e}>2000}$ écoulement fluvial et turbulent
• ${\textstyle F_{r}>1}$, ${\displaystyle R_{e}<500}$ écoulement torrentiel et laminaire
• ${\textstyle F_{r}>1}$, ${\displaystyle R_{e}>2000}$ écoulement torrentiel et turbulent

Transition entre les régimes

On observe une transition du régime fluvial vers un régime torrentiel dans différentes configurations. Si la pente du canal augmente et dépasse la pente critique de l'écoulement, la hauteur d'eau deviendra plus faible que la hauteur d'eau critique^[1],[2],[3]. On sera alors en régime torrentiel. Si la pente reste constante, il est également possible d'observer une transition du régime fluvial vers le régime torrentiel. Cette transition apparaît par exemple lorsque la section du canal diminue ou que des obstacles se trouvent au fond. En effet, la section mouillée étant plus faible et le débit volumique constant, la vitesse de l'écoulement augmente. Si la vitesse augmente suffisamment, il est possible d'obtenir ${\displaystyle F_{r}>1}$, et donc de se retrouver dans une configuration d'écoulement torrentiel.

Il est également possible d'observer des transitions du régime torrentiel vers le régime fluvial. Ceci se produit pour des variations inverses de celles décrites précédemment. Cette transition s'accompagne également d'un ressaut hydraulique et d'une perte d'énergie.

Définition de la charge hydraulique

Charge en un point

La charge hydraulique correspond en réalité à l’énergie par unité de poids en un point. Cette quantité peut être décrite en termes de hauteur de colonne d'eau comme la somme de l'énergie potentielle, de l'énergie de pression et de l'énergie cinétique. Pour l'exprimer, on se sert souvent du théorème de Bernouilli. Dans notre cas, la charge ${\displaystyle H_{M}}$ au point M s'exprime comme suit^{[1],[2],[3],[4]}:

${\displaystyle H_{M}=Z_{M}+\Delta Z+{\frac {V_{M}^{2}}{2g}}=Z_{M}+\Delta z\cos(\alpha )+{\frac {V_{M}^{2}}{2g}}=Z_{I}+{\frac {V_{M}^{2}}{2g}}=Z_{f}+h\cos(\alpha )+{\frac {V_{M}^{2}}{2g}}}$

Charge moyenne

La charge moyenne revient à calculer la moyenne de la charge dans la section mouillée^[1]. On l'écrit:

${\displaystyle H={\frac {1}{S}}\iint H_{M}dzdy}$

On obtient après calcul:

${\displaystyle H=Z_{I}+{\frac {V^{2}}{2g}}=Z_{f}+h\cos(\alpha )+{\frac {V^{2}}{2g}}}$

Charge spécifique

La charge spécifique revient à calculer la charge par rapport au fond du canal et non par rapport à l'origine du repère^[1]. On la définit donc comme:

${\displaystyle H_{s}=H-Z_{f}=h\cos(\alpha )+{\frac {V^{2}}{2g}}}$

Grandeurs caractéristiques de l'écoulement

Régime établi

On parle de régime établi d'un écoulement lorsque ce dernier possède des caractéristiques constantes dans l'espace et au cours du temps. Ainsi, le débit, la vitesse de l'écoulement, la hauteur d'eau et la surface mouillée sont des constantes.

Profondeur de l'écoulement

L'application du théorème de Bernoulli avec perte de charge ${\displaystyle \Delta H}$ sur une ligne de courant entre deux points au niveau de la surface libre revient à écrire:

${\displaystyle {\frac {V_{1}^{2}}{2g}}+{\frac {P_{1}}{\rho g}}+z_{1}={\frac {V_{2}^{2}}{2g}}+{\frac {P_{2}}{\rho g}}+z_{2}+\Delta H}$

Or, toutes les grandeurs sont constantes. Il reste seulement:

${\displaystyle z_{1}=z_{2}+\Delta H}$ avec ${\displaystyle z_{1}=z_{2}+\Delta X\tan(\alpha )}$

on obtient donc:

${\displaystyle J=-{\frac {dH}{dx}}=\tan(\alpha )=-{\frac {dZ_{f}}{dx}}=I}$ où I est la pente de l'écoulement. C'est l'équation du régime établi (ou uniforme).

Or, cette perte de charge est directement liée aux frottements fluides. On note le coefficient de friction comme:

${\displaystyle C_{f}={\frac {\tau _{w}}{0.5\rho V^{2}}}}$ avec ${\displaystyle \tau _{w}}$ la force de friction. Ce dernier en peut être réécrit en appliquant le principe fondamental de la dynamique sur une particule de fluide comme ${\displaystyle \tau _{w}=\rho gR_{h}J}$. On retombe sur la formule de Chezy ^{[1],[2],[3],[4]} reliant la pente de l'écoulement à sa vitesse:

${\displaystyle V={\sqrt {\frac {2g}{C_{f}}}}{\sqrt {R_{H}J}}=C_{H}{\sqrt {R_{H}J}}}$

Cette formule a été par la suite complétée avec la formule de Manning-Strickler ^{[1],[2],[3],[4]} pour laquelle ${\displaystyle C_{H}=k_{s}R_{H}^{1/6}}$ où ks est un coefficient. Ce qui donne:

${\displaystyle V=k_{s}R_{H}^{2/3}J^{1/2}}$

Comme nous sommes en régime uniforme I=J. On peut donc réécrire:

${\displaystyle I={\frac {V^{2}}{k_{s}^{2}R_{H}^{4/3}}}={\frac {Q^{2}}{k_{s}^{2}S^{2}(h)R_{H}^{4/3}(h)}}}$ où ${\displaystyle S}$ et ${\displaystyle R_{H}}$ sont des fonctions de la hauteur d'eau ${\displaystyle h}$. La résolution de cette équation donne la hauteur de l'écoulement.

Profondeur critique de l'écoulement

La profondeur critique de l'écoulement peut s'obtenir de deux manières différentes soit en minimisant la charge hydraulique, soit en maximisant le débit volumique^[1],[3].

• Méthode 1: Minimisation de la charge:

${\displaystyle H=Z_{f}+h\cos(\alpha )+{\frac {Q^{2}}{2gS^{2}(h)}}}$

${\displaystyle {\frac {dH}{dh}}=0=\cos(\alpha )+{\frac {Q^{2}}{2g}}{\frac {d}{dh}}\left({\frac {1}{S^{2}}}\right)}$ or ${\displaystyle {\frac {d}{dh}}={\frac {dS}{dh}}{\frac {d}{dS}}}$ et on note ${\displaystyle L={\frac {dS}{dh}}}$

on obtient donc:

${\displaystyle 0=\cos(\alpha )-{\frac {Q^{2}L(h)}{gS^{3}(h)}}}$

La résolution de cette équation donne la valeur de la hauteur d'eau critique.

• Méthode 2: Maximisation du débit

On a ${\displaystyle V={\sqrt {2g(H_{s}-h\cos(\alpha ))}}}$ ce qui permet d'écrire le débit ${\displaystyle Q=VS=S(h){\sqrt {2g(H_{s}-h\cos(\alpha ))}}}$. La maximisation donne:

${\displaystyle {\frac {dQ}{dh}}=0=V{\frac {dS}{dh}}-S{\frac {g\cos(\alpha )}{V}}}$

Ceci nous amène donc à obtenir la même équation que précédemment sous une forme légèrement différente.

${\displaystyle 1={\frac {Q^{2}L}{gS^{3}\cos(\alpha )}}}$

Caractérisation de l'écoulement

Posons ${\displaystyle F_{r}^{2}={\frac {Q^{2}L}{gS^{3}\cos(\alpha )}}}$ nous avons ${\displaystyle {\frac {dH}{dh}}={\frac {dH_{s}}{dh}}=\cos(\alpha )(1-F_{r}^{2})}$

Dans le cas d'un écoulement dans un canal ${\displaystyle 0<\alpha <90}$ donc ${\displaystyle \cos(\alpha )\geq 0}$.

• Si ${\displaystyle F_{r}=1,{\frac {dH}{dh}}=0,h=h_{c}}$ c'est le régime critique
• Si ${\displaystyle F_{r}<1,{\frac {dH}{dh}}<0,h<h_{c}}$ c'est le régime fluvial
• Si ${\displaystyle F_{r}>1,{\frac {dH}{dh}}>0,h>h_{c}}$ c'est le régime torrentiel

Pente critique de l'écoulement

La valeur de la pente critique ^[1],[3] est obtenue lorsque ${\displaystyle h=h_{c}}$ et donc ${\displaystyle F_{r}=1}$ ce qui nous donne:

${\displaystyle {\frac {Q^{2}}{S^{2}}}={\frac {g\cos(\alpha )S}{L}}}$ or en utilisant la formule de Manning-Strickler on obtient:

${\displaystyle I=\tan(\alpha _{c})={\frac {gS(h_{c})\cos(\alpha _{c})}{k_{s}^{2}R_{h}^{4/3}(h_{c})L(h_{c})}}}$

La résolution de cette équation nous donne la pente critique.

Cas d'un canal rectangulaire à faible pente

Dans le cas d'un canal rectangulaire à faible pente, nous avons ${\displaystyle S=Bh}$ et ${\displaystyle \cos(\alpha )\approx 1}$.

Le débit volumique s'écrit:

${\displaystyle Q=VS=Bh{\sqrt {2g(H_{s}-h)}}}$

La formule donnant la hauteur d'eau de l'écoulement s'écrit en appliquant la formule de la méthode 2 de la section profondeur critique de l'écoulement, on obtient:

${\displaystyle h_{c}={\frac {V^{2}}{g}}={\frac {Q^{2}}{B^{2}h_{c}^{2}g}}}$

ce qui nous donne une profondeur critique: ${\displaystyle h_{c}=\left({\frac {Q^{2}}{L^{2}g}}\right)={\frac {2}{3}}H_{s}}$

On voit ici que pour un même débit, deux hauteurs d'eau sont possibles. Une faible hauteur d'eau implique une vitesse élevée et donc un régime torrentiel. Une hauteur d'eau élevée implique une faible vitesse et donc un écoulement fluvial.

Ecoulement graduellement varié

Un écoulement graduellement varié permet de caractériser l'écoulement lors d'un changement de pente qui va donc entraîner le passage d'un régime fluvial au régime torrentiel ou inversement ^[1],[3].

On sait que l'on a:

${\displaystyle {\frac {dH}{dx}}={\frac {dH_{s}}{dx}}+{\frac {dZ_{f}}{dx}}}$ ce qui nous donne ${\displaystyle {\frac {dH_{s}}{dx}}=I-J}$

or on sait que l'on a:${\displaystyle {\frac {dH_{s}}{dh}}=\cos(\alpha )-{\frac {Q^{2}L(h)}{gS^{3}(h)}}}$

La division des deux équations nous donne:

${\displaystyle {\frac {dh}{dx}}={\frac {I-J}{\cos(\alpha )-{\frac {Q^{2}L}{gS^{3}}}}}}$

Cette équation permet de caractériser l'évolution de la profondeur de l'eau en fonction de x.

Ecoulement rapidement varié

Le ressaut hydraulique est une surélévation brutale de la surface libre d'un écoulement permanent. Ce phénomène apparaît notamment lors d'un passage du régime torrentiel au régime fluvial. Il s'accompagne d'une chute brutale d'énergie et d'une baisse de la vitesse d'écoulement.

On appelle ${\displaystyle h_{1}}$ et ${\displaystyle h_{2}}$ les profondeurs conjuguées du ressaut ^[1],[3]. Dans ce genre de configuration, le théorème de Bernoulli n'est plus applicable, d'une part car nous ne sommes plus en régime permanent et d'autre part, car la perte de charge n'est pas connue. Ainsi, pour déterminer la relation entre ces hauteurs, on utilise le théorème de la quantité de mouvement^[1],[3]:

${\displaystyle \sum {\overrightarrow {F}}=D_{m2}V_{2}-D_{m1}V_{1}}$ avec ${\displaystyle D_{m}}$ le débit massique. En négligeant les forces de frottement et de pesanteur, nous avons dans le cas d'un canal rectangulaire:

${\displaystyle \rho gS_{1}{\frac {h_{1}}{2}}-\rho gS_{2}{\frac {h_{2}}{2}}=\rho Q(V_{2}-V_{1})}$ avec ${\displaystyle S_{i}=Bh_{i}}$ et on note ${\displaystyle q=Q/B}$. On obtient la relation suivante:

${\displaystyle h_{1}+h_{2}={\frac {2q^{2}}{g}}({\frac {1}{h_{1}h_{2}}})}$

La résolution de cette équation nous donne les deux relations suivantes^[1],[3]:

${\displaystyle h_{1}={\frac {h_{2}}{2}}\left(-1+{\sqrt {1+8F_{r1}^{2}}}\right)}$

${\displaystyle h_{2}={\frac {h_{1}}{2}}\left(-1+{\sqrt {1+8F_{r2}^{2}}}\right)}$

En moyenne, la formule empirique qui permet de déterminer la longueur sur laquelle s'étend un ressaut est la suivante^[1]:

${\displaystyle L=6(h_{2}-h_{1})}$

La perte de charge causée par le ressaut est donnée par la formule suivante^[1]:

${\displaystyle \Delta H=H_{1}-H_{2}={\frac {(h_{2}-h_{1})^{3}}{4h_{1}h_{2}}}}$

Exemple d'un écoulement naturel

Comportement de la hauteur d'eau avec une variation de largeur du canal : exemple d'un canal rectangulaire.

Supposons que la largeur du fleuve diminue et passe de la largeur B à la largeur ${\displaystyle B'=B(1-\epsilon )}$ avec ${\displaystyle 0<\epsilon <1}$^.

On sait que ${\displaystyle Q=VS=Bh{\sqrt {2g(H_{s}-h)}}}$ en prenant le logarithme, on obtient:

${\displaystyle lnQ=\ln h+\ln B+0.5\ln(2g(H_{s}-h))}$

Le débit restant étant constant, la différentielle de cette équation donne:

${\displaystyle 0={\frac {dh}{h}}+{\frac {dB}{B}}-0.5{\frac {dh}{H_{s}-h}}}$ sachant de ${\displaystyle {\frac {dB}{B}}=\epsilon }$, on obtient:

${\displaystyle dh={\frac {2}{3}}\epsilon {\frac {h(H_{s}-h)}{h_{c}-h}}}$

Ainsi si ${\textstyle h>h_{c}}$ alors ${\displaystyle dh<0}$. Cela signifie que si initialement l'écoulement est fluvial, un rétrécissement du canal entraine une diminution de la hauteur d'eau. Inversement, si ${\textstyle h<h_{c}}$ alors ${\displaystyle dh>0}$, ce qui signifie qu'un écoulement torrentiel a tendance à voir sa hauteur d'eau augmenter lorsque le canal se rétrécit.

Voir aussi

Références

Sources et bibliographie

• Noui, Abderrahmane & Abdellah, Saouli. (2019). PROBLÉMATIQUE DU RISQUE INONDATION EN MILIEU URBAIN ; CAS DE l'AGGLOMÉRATION D'ELBAYADH.

• https://www.univ-chlef.dz/fsnv/wp-content/uploads/MASTER-1-EAU-ET-ENVIRONNMENT-COURS-ECOULEMENT-FLUVIAL.pdf

• Anonyme, 1954. Handbook of Channel Design for Soil and Water Conservation. United State Department of Agriculture, Soil Conservation Service. SCS--TP--61.
• (en) ova, « Ppt - ecoulements a surface libre powerpoint presentation, free download », sur SlideServe, 24 juillet 2014 (consulté le 31 décembre 2023)

• Chow, Ven Te, 1959. Open--Channel Hydraulics. McGraw--Hill, Toronto.

• French, R. H. 1999. Hydraulics of Open Channel Flow. Dans : Mays, L. W. (éd.). 1999. Hydraulic Design Handbook. Mc Graw Hill, New York.

• Schwab, G.O., R.K. Frevert, T.W. Edminster et K.K. Barnes, 1966. Soil and Water Conservation Engineering.

• John Wiley and Sons, New York. Simon, A.L., 1976. Practical Hydraulics. John Wiley and Sons, Toronto.

• Portail de la physique